斗式提升機(jī)鏈條失效有哪些原因引起,首先要對斗式提升機(jī)鏈條結(jié)構(gòu)進(jìn)行離散化處理，其次選擇單元類型,在進(jìn)行有限元等效應(yīng)力及應(yīng)變分析時，對作用在模型上的載荷做一定的轉(zhuǎn)化。假設(shè) x軸正方向為提升方向，將載荷施加在鏈板兩端孔的 x軸方向上，大小為最大靜張力的一半，則在 A點施加的載荷大小為27 kN。單節(jié)鏈條自重最大值估算為 500 N，對 B 點而言施加的載荷大小為 26.5 kN。為了研究鏈條中銷軸的剪切應(yīng)力及剪切彈性應(yīng)變，將大小相同、方向相反的最大剪力（其值為27 kN）施加在兩鏈板的外側(cè)。在實際生產(chǎn)中，運動中的鏈板與銷軸在 z 軸方向沒有受到力的作用，即在 z 軸方向不會發(fā)生變形，所以將鏈板與銷軸的兩側(cè)施加全約束，滿載時載荷的施加.
    斗式提升機(jī)靜力學(xué)分析結(jié)果：等效應(yīng)力集中的位置在鏈板孔兩端的 x 軸方向上，鏈板產(chǎn)生的最大等效應(yīng)變約為0.001 7，材料的彈性模量為 206 GPa，經(jīng)過換算，得出等效應(yīng)變值為 0.002，所以滿足變形要求。從圖4b看出，滿載時鏈條應(yīng)力最大的位置在鏈板孔兩端的 x軸方向上，最大等效應(yīng)力為365.15 MPa，小于許用應(yīng)力406MPa，所以滿足強(qiáng)度要求。應(yīng)力最集中的位置，與鏈條在實際使用中出現(xiàn)的常見故障如鏈板斷裂、銷軸變形等的位置基本吻合，可見，用該方法對鏈條的模擬是合理的。鏈板的材料為不銹鋼，抗拉強(qiáng)度較高，滿載時鏈板施加的載荷大于最大靜張力，計算結(jié)果顯示鏈條的最大等效應(yīng)力為331.95 MPa，小于鏈板的許用應(yīng)力值406 MPa，因此鏈板強(qiáng)度滿足要求。
    銷軸所受的最大剪切應(yīng)力值為39.371 MPa，理論計算根據(jù)公式 τ=Fs/A( Fs=27kN，A =687.785 6 mm2）計算出 τ=39.3MPa 。所以分析結(jié)果與理論計算值接近，因此銷軸的強(qiáng)度符合設(shè)計要求。而剪切彈性模量G=E/2(1+μ)（E=206GPa，μ 為泊松比），則 ε=τ/G=39.3/79230=0.000496，與圖5b中模擬分析的結(jié)果相比相差很小，所以滿足強(qiáng)度要求。